电磁流量计接地位置

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电极：4000118588出和被测量成正比的感应电势信号。电极一般用非导磁的不锈钢制成，且被要求与衬里齐平，以便流体通过时不受阻碍。它的安装位置宜在管道的垂直方向，以防止沉淀物堆积在其上面而影响测量精度。
外壳：应用铁磁材料制成，是分配制度励磁线圈的外罩，并隔离外磁场的干扰。
衬里：在测量导管的内侧及法兰密封面上，有一层完整的电绝缘衬里。它直接接触被测液体，4000118588加测量导管的耐腐蚀性，防止感应电势被金属测量导管管壁短路。衬里材料多为耐腐蚀、耐高温、耐磨的聚四氟乙烯塑料、陶瓷等。
六：电磁流量计选型：
(电磁流量计接地位置)

传统的生物脱氮除磷技术(biologicalnutrientremoval,BNR)作为应用广泛的污水处理技术之一,多年来一直备受关注.然而,低C/N比的城市污水无法满足传统BNR中聚磷菌和反硝化细菌的碳源需求,从而导4000118588氮?000118588进一步提升.城市污水处理厂进水碳源不足导致低脱氮除磷效率的难题一直是传统BNR难以突破的瓶颈.“十三五”以来,随着水体治理的稳步推进,城市污水处理厂势必将面临更为严格的出水水质标准,这其中氮和磷的降低至关重要.因此,有必要寻找进一步提升传统BNR脱氮除磷效率的方法,为实现传统BNR工艺强化脱氮除磷奠定理论与技术基础.面对进水碳源不足的问题,传统BNR城市污水处理厂通常的处理对策是外加优质碳源,如乙酸钠、葡萄糖、甲醇和乙醇等.但是,高昂的药品费用会给城市污水处理厂带来更大的经济负担,而且外加优质碳源也会产生更多的剩余污泥,因此,这种方法在实际应用中受到了一定程度的限制.除此之外,研发能降低碳源需求的新型工艺(短程硝化反硝化、厌氧氨氧化)也是污水处理厂解决进水碳源不足的另一条途径.然而,由于各种原因的限制,致使新型工艺在国内城市污水处理厂中几乎没有成功应用的案例.除了上述两种对策以外,面对城市污水处理厂进水碳源不足的问题,具有针对性地改造、优化现有污水处理厂结构和工艺也是提高城市污水处理厂脱氮除磷性能的有效途径,且相对而言更加经济、现实.比如Cao等应用改良四段式分段进水工艺处理低C/N城市污水,其研究表明当4段A/O的流量分配比例为10时,系统处理效率达到,此时系统平均出水COD、NH4+-N、TN和TP浓度分别为33.0.9.26和0.46mg·L-1;Peng等在三段式分段进水工艺中同样实现了深度脱氮除磷的目的.大量研究表明,流量分配对生物脱氮?000118588要的影响.然而,究竟是哪些微生物在发挥着至关重要的作用却鲜见报导.基于此,本文以低C/N(C/N<5)实际城市生活污水为研究对象,通过由传统式厌氧段进水向预缺氧和厌氧两段及预缺氧、厌氧和缺氧3段进水方式的转变,探讨分段进水对改良A2/O工艺脱氮除磷和污泥沉降性能的影响;除此之外,还分析了不同进水流量分配比例下系统内部分微生物种群结构的变化规律,以期建立分段进水改良A2/O工艺宏观表现与微观结构的内在关联.1材料与方法1.1试验装置及运行方式中试反应器的平面示意如图1所示.A2/O反应器由厚约10mm的方形钢板焊接制成,其整体尺寸为长3.7m,宽1.5m,高2.0m,有效容积为7.8m3;反应器内部设置了数块隔板,将反应器分割成11块相连的区域,依次为预缺氧区、厌氧区、缺氧区和好氧区,体积比为3;通过对隔板上下开孔的方式,保证了反应器内部污水的流态;反应器不同区域的进水流量通过阀门与电磁流量计控制,溶解氧浓度通过转子流量计控制.图1图1中试反应器平面示意中试反应器?000118588d,共分为以下5个阶段：阶段Ⅰ(0~23d),传统式厌氧进水;阶段Ⅱ(24~47d),预缺4000118588蕉谓?Q预缺：Q厌=0.0.3;阶段Ⅲ(48~71d),预缺氧区、厌氧区与缺氧区3段进水,Q预缺：Q厌：Q缺=0.0.0.2;阶段Ⅳ(72~95d),Q预缺：Q厌：Q缺=0.0.0.3;阶段Ⅴ(96~119d),Q预缺：Q厌：Q缺=0.0.0.4.整个试验过程中,总进水流量控制在0.6m3·h-1,温度采用恒温器维持在25℃±1℃.反应器的其它工况参数如表1所示.表1中试反应器工况控制参数1.2试验用水及?000118588反应器的进水为西安市某污水处理厂曝气沉砂池的出水,该城市污水处理厂的处理规模为20万m3·d-1,采用的污水处理工艺为传统A2/O工艺,其进水水质如表2所示.反应器活性污泥取自该污水处理厂好氧池的活性污泥,污泥维持了较高的活性,经过30d的驯化与适应,系统对各项污染物的去?000118588定状态.表2中试反应器进水水质1.3试验指标污泥体积指数(SVI)、混合液悬浮固体浓度(MLSS)、混合液挥发性悬浮固体浓度(MLVSS)、COD、NH4+-N、NO3--N、TN、PO43--P和TP浓度的测定方法均采用标准方法.DO、pH和水温监测均采用哈希公司WTW多功能自动测定仪.不同试验阶段的污泥样均取自该阶段后3d的好氧池,经离心机分离去除上清液后置于-20℃保存备用.采用CTAB或SDS方法对样本的基因组DNA进行提取,之后利用琼脂糖凝胶电泳检测DNA的纯度和浓度,取适量的样品于离心管中,使用无菌水稀释样品至1ng·μL-1.以稀释后的基因组DNA为模板,根据测序区域的选择,使用带Barcode的特异引物,NewEnglandBiolabs公司的Phusion?High-FidelityPCRMasterMixwithGCBuffer和高效高保真酶进行PCR,确保扩增效率和准确性.引物对应区域：16SV4区引物(515F和806R);16SV3-V4/16SV4-V5区.使用Thermofisher公司的IonPlusFragmentLibraryKit48rxns建库试剂盒进行文库的构建,构建好的文库经过Qubit定量和文库检测合格后,使用Thermofisher的LifeIonS5TM或IonS5TMXL进行上机测序.使用Cutadapt先对reads进行低质量部分剪切,再根据Barcode从得到的reads中拆分出各样品数据,截去Barcode和引物序列初步质控得到原始数据,经过以上处理后得到的reads需要进行去除嵌合体序列的处理,reads序列通过与数据库(golddatabase)进行比对,检测嵌合体序列,并终去除其中的嵌合体序列,得到终的有效数据.2结果与讨论2.1不同进水流量下污染物的去除性能不同进水比例下系统对污染物的去除效果如图2所示.从图2(a)中可以看出,5种流量分配比例下,系统各阶段出水COD平均浓度分别为31.30.30.30.10和30.49mg·L-1,平均去除率分别为88.78%、89.38%、89.06%、89.41%和89.08%,由此可见不同进水流量比例对系统COD的去除效果影响不大,系统在5个阶段均有较好的COD去除效率,这与南彦斌等的研究成果相符.从图2(b)中可以看出,系统各阶段出水NH4+-N浓度变化不大,平均出水浓度分别为1.1.1.1.85和1.23mg·L-1,平均去除率分别为97.14%、97.32%、97.23%、95.30%和96.82%,整个试验过程中系统均具有较强的硝化性能,这与系统好氧区具有充足的水力停留时间(5.25h)和溶解氧浓度(2~3mg·L-1)直接相关.从图2(c)和2(d)中可以看出,进水流量分配比例对系统TN和TP的去除均有着较明显的影响.系统出水TN平均浓度分别为14.13.11.9.41和9.05mg·L-1,平均去除率分别为73.63%、76.17%、79.66%、83.00%和83.68%;系统平均出水TP浓度分别为0.0.0.0.71和1.10mg·L-1,平均去除率分别为88.04%、91.97%、89.58%、90.09%和81.97%.从以上数据可以看出,在改良A2/O工艺其它条件不变的情况下,

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